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1.加氢裂化装置工艺流程
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2.加氢裂化装置
本期内容由湖南天一奥星泵业有限公司冠名加氢裂化装置新氢中断处理方法的探讨童军, 黎臣麟, 武宝平, 薛敬祥, 雷兴(中国石油四川石化有限责任公司，四川省成都市)摘要：加氢裂化装置新氢中断会造成反应压力迅速下降，循环氢流量大幅度下降，而处理难点是避免反应器飞温和裂化剂中毒。
3.加氢裂化装置 视频
通过对加氢裂化装置新氢中断不同处理方法分析可知，在高负荷高转化率工况下，新氢中断后，应第一时间启动0.7 MPa/min低速泄压，泄压时间超过5 min，且在5 min内精制平均反应温度降低3～5 ℃，裂化平均反应温度降低5～10 ℃，反应器各床层出口温度呈下降趋势，就可以关闭紧急泄压阀，该方法优点是操作简单，风险低。
4.加氢裂化装置 能耗 标油多少
在低负荷低转化率工况下，新氢中断按原料中断处理，在5 min内精制平均反应温度降低3～5 ℃，裂化平均反应温度降低5～10 ℃，如果裂化反应器催化剂采用分级装填，应该首先大幅度降低裂化活性较高的催化剂床层与装填量最多的催化剂床层温度，且确保催化剂各床层出口温度呈下降趋势，该方法反应开工恢复时间短，但是操作难度较大，在切断原料后，反应温度在短时间内无法降低，就可能发生飞温风险。
5.加氢裂化装置 英文
关键词：加氢裂化 新氢中断 原料中断 飞温加氢裂化装置已成为21世纪石油化工企业核心工艺装置之一[1]加氢裂化装置处于高温、高压、临氢、易燃、易爆、有毒介质的操作环境，近50年发生了多起安全生产事故，给企业造成了重大的经济损失，也导致了部分人员伤亡。
6.加氢裂化装置开工环节中催化剂钝化一般选用的钝化剂是
总结和分析这些事故原因，吸取教训，避免类似事故的发生对保障企业的安全生产意义重大[2]在炼油厂中，氢气的来源一般由制氢装置生产的氢气、重整氢、乙烯氢组成由于氢气的生产成本较高，为了避免浪费，在维持加氢装置正常生产时，氢气的富裕量不大。
7.加氢裂化装置要求低氮开工
不管是加氢装置，还是制氢装置、重整装置、乙烯装置出现生产波动，都会对新氢管网压力造成一定影响，所以在炼油厂中，新氢中断相对其他事故发生频率更高下文将结合实例对加氢裂化装置新氢中断的处理过程进行分析1、新氢中断后果分析
8.加氢裂化装置的节能改造
1.1 反应器飞温从操作角度分析，加氢反应热效应很大，工艺上采用大量循环氢来携带反应热，限制绝热温升循环氢的用量是化学反应所需氢量的5～9倍[3]新氢突然中断时，瞬间会导致循环氢总量大幅度下降，带出反应热的能力下降，造成反应器内热量累积，如果反应器降温不及时，就有可能造成反应器飞温。
9.加氢裂化装置原理
1.2 裂化剂中毒由于新氢中断，反应压力会迅速下降，若冷高分压力降至正常操作压力的70%以下，会造成加氢精制反应效果变差，原料中的碱性氮更是难以转化由于原料油中的碱性氮化物及所有的加氢脱氮反应的中间产物均具有较强的碱性，它们可与催化剂活性中心产生很强的吸附作用，且难于脱附，因此在一定程度上致使催化剂活性受到抑制或暂时中毒[4]。
10.加氢裂化装置技术问答
如果大量碱性氮化物被带入裂化反应器，不仅会造成裂化催化剂中毒，还会造成催化剂结焦2、新氢中断处理方法分析当新氢全部中断时，必然会导致反应压力快速下降，反应温度的急剧上升，为了避免反应器飞温以及裂化剂中毒，通常会大幅度降低加氢精制反应温度和加氢裂化反应温度，并且切断全部反应进料。
正常操作时，原料中的氮在精制反应器中转化为氨，这些氨吸附在裂化催化剂上，抑制了催化剂的活性进料终止后，氨就会从催化剂上脱附出来，时间越长，氨脱附量越大，催化剂活性恢复难度越大[5]对于裂化反应器，随着物流方向，则因气相中的反应物或中间产物越来越多，催化剂的干表面积越来越大，因此气-固反应的贡献也越来越大;新鲜原料突然减少，床层喷淋密度下降，必然影响到床层催化剂表面浸润率。
气固催化加氢往往导致二次、三次裂解反应而引起“飞温”[3]259, [6]因此，当反应进料切断时，需要将反应温度快速降低到可控范围之内3、新氢中断实例分析2018-08-10T18∶00∶00，由于重整装置停车，为了平衡新氢管网压力，要求蜡油加氢装置紧急停工。
18∶05∶30启动0.7 MPa/min低速泄压，18∶12∶00关闭低速泄压阀，冷高分压力为7.81 MPa，反应系统氢气循环降温，分馏系统短循环，等待氢气恢复开工冷高分压力变化趋势见图1 
图1 冷高分压力变化趋势(2018-08-10)表1列出了冷高分压力与反应器床层出口温度从表1可以看出，启动0.7 MPa/min低速泄压5 min后冷高分压力下降了3.5 MPa，平均泄压速度为0.7 MPa/min，符合低速泄压设计值，精制反应器各床层出口平均温度降幅较小，精制平均反应温度下降了2.2 ℃，精制反应器第一床层出口温度降幅较小，裂化反应器第一床层出口温度降幅最大，裂化平均反应温度下降了5.4 ℃。
启动紧急泄压7 min后关闭低速泄压阀，冷高分压力降至7.81 MPa，精制平均反应温度下降了3.8 ℃，裂化平均反应温度下降了7.5 ℃从这次处理过程来看，新氢中断后，第一时间启动0.7 MPa/min低速泄压，泄压时间超过5 min，且在5 min内精制平均反应温度降低3～5 ℃，裂化平均反应温度降低5～10 ℃，反应器各床层出口温度呈下降趋势，就可以关闭紧急泄压阀。
采用该处理方法优点是操作简单，风险低，缺点是启动紧急泄压可能会对反应器内构件与催化剂造成一定影响表1 冷高分压力与反应器床层出口温度(2018-08-10) 
2018-09-10T00∶44∶00由于重整装置停车，为了平衡新氢管网压力，要求蜡油加氢停止使用氢气，按新氢中断处理00∶45∶00急停反应进料泵，联锁停反应加热炉，00∶55∶00启动0.7 MPa/min低速泄压，00∶58∶00。
启动2.1 MPa/min高速泄压。01∶25∶00冷高分压力降至0.7 MPa，停止高、低速泄压，反应系统氮气置换降温，分馏系统短循环，等待氢气恢复开工。冷高分压力趋势见图2。 
图2 冷高分压力变化趋势(2018-09-10)表2列出了2018-09-10的冷高分压力与反应器床层出口温度从表2可以看出，在停止反应进料5 min时，冷高分压力降低0.93 MPa，精制平均温度降低0.9 ℃，裂化平均温度降低1.8 ℃，精制第一床层出口温度下降1.4 ℃，精制第二、第三床层出口温度略有上升，裂化第一、第二床层出口温度略有上升，裂化第三、第四床层出口温度均下降3.3 ℃;在停止反应进料10 min时，冷高分压力降低2.25 MPa，精制平均温度降低3.5 ℃，裂化平均温度降低4.6 ℃，精制第一床层出口温度下降3.5 ℃，精制第二、第三床层出口温度略有上升，裂化第一床层出口温度上升8.5 ℃，裂化第二床层出口温度上升0.3 ℃，裂化第三床层出口温度下降6.7 ℃，裂化第四床层出口温度下降3.4 ℃。
表2 冷高分压力与反应器床层出口温度(2018-09-10) 
裂化反应器催化剂采用分级装填，从第一床层到第四床层，裂化活性依次降低裂化第一床层装填催化剂为上周期再生裂化剂HC-185LT，活性最高，上周期出现过3次超温再生后，活性恢复较好，但活性不稳定，温度波动相对较大。
在停止反应进料后，由于降温速度较慢，导致裂化第一床层出口温度上升较快(升高8.3 ℃)然后启动0.7 MPa/min低速泄压，当裂化第一床层出口温度超过正常温度18.2 ℃时，启动2.1 MPa/min高速泄压，之后，裂化反应器第一床层出口温度在400 ℃以上持续时间30 min左右，第二床层出口在400 ℃以上持续时间60 min左右。
当冷高分压力降至0.7 MPa时，关闭紧急泄压阀，向反应系统充2.5 MPa氮气继续降温，随后各床层出口温度呈下降趋势从这次处理过程来看，新氢中断按原料中断处理，在5 min内反应温度降幅太小，10 min后，反应器就会出现超温风险。
如果裂化反应器催化剂采用分级装填，应该大幅度降低高活性催化剂床层与填量最多的催化剂床层温度，且确保催化剂各床层出口温度呈下降趋势4、总结对于在高负荷高转化率工况下的加氢裂化装置，新氢中断后，第一时间启动0.7 MPa/min低速泄压，泄压时间超过5 min，且在5 min内精制平均反应温度降低3～5 ℃，裂化平均反应温度降低5～10 ℃，反应器各床层出口温度呈下降趋势，就可以关闭紧急泄压阀，采用该处理方法优点是操作简单，风险低，缺点是启动紧急泄压可能会对反应器内构件与催化剂造成一定影响。
在低负荷低转化率工况下，新氢中断按原料中断处理，在5 min内精制平均反应温度降低3～5 ℃，裂化平均反应温度降低5～10 ℃，如果裂化反应器催化剂采用分级装填，应该大幅度降低裂化活性较高的催化剂床层与装填量最多的催化剂床层温度，且确保催化剂各床层出口温度呈下降趋势。
如果任意床层温度超过正常值17 ℃，应立即启动0.7 MPa/min低速泄压，任意床层温度超过正常值28 ℃，应立即启动2.1 MPa/min高速泄压采用该处理方法，反应开工恢复时间缩短，但是操作难度较大。
若在切断原料后，反应温度在短时间内不能相应降低，就可能发生飞温风险参考文献：[1] 谷峰．加氢裂化装置紧急泄压过程分析[J]．炼油技术与工程，2016，46(9)：8.[2] 李立权．加氢裂化装置事故案例分析[J]．炼油技术与工程，2016，46(12)：5.
[3] 李立权．加氢裂化装置操作指南[M]．北京：中国石化出版社，2005：259.[4] 李大东．加氢处理工艺与工程[M]．北京：中国石化出版社，2004：631.[5] 孙建怀．加氢裂化装置技术问答[M]．北京：中国石化出版社，2014：503.
[6] 韩崇仁．加氢裂化工艺与工程[M]．北京：中国石化出版社，2001：686.作者简介：童军，工程师，2009年大学本科毕业于长江大学化学工程与工艺专业，主要从事加氢裂化生产工作本文内容来源于《炼油技术与工程》。
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